Поправочные коэффициенты Кi и Кvj на скорость резания

Условия обработки Матер. заготовки Матер. ин-та Угол φ0 Растачивание Точение канавки Фасон точение Кор-ка СОЖ
Р \ Кi КI К2 К3 К4 К5 К6 К7 К8 К9 К10
1,22 1,9 0,87 1,45 I I I 0,53 0,75 I 1,16
1,22 1,9 0,87 I I I 0,53 0,75 I 0,8
1,22 1,9 0,87 I 0,5 0,53 I 0,53
1,22 1,9 0,87 I I 0,750 0,53 I I 0,8
5 1,22 1,9 0,92 I 0,3 I 0,3 I I 0,19

2.9. Расчет частоты вращения заготовки n

Частота определяется по известной зависимости

n=

где: Dз – диаметр обрабатываемой поверхности заготовки, мм или

n=

Рассчитанные значения n должны быть скорректированы по nст. Для этого рассчитываем геометрический ряд частот станка.

Знаменатель геометрического ряда частот

φn = [1.06, 1.12, 1.26, 1.41, 1.58, 1.78, 2.00]

должен соответствовать одному из 7-ми стандартных значений.

Здесь z n - число частот станка.

В нашем случае

φn=

Стандартный ряд частот для этих условий приведен в табл.2.4.

Выполним расчет и корректировку частот вращения для каждого резца.

n1 = Þ 635 I /мин.;

n2 = Þ 504 I /мин.;

n3 = Þ 504 I /мин.;

n4 = Þ 504 I /мин.;

n5= Þ 200 I /мин.

Таблица 2.4.

Геометрический ряд частот вращения шпинделя для φn = 1,26

12,5
15,75
19,80 635 -
25,0 -
31,5 -

Рассчитаем фактические скорости резания Vф:

Vф=

V1 = 0,00314 · 36 · 635 = 71,8 м/мин.;

V2 = 0,00314 · 36 · 504 = 57 м/мин.;

V3 = 0,00314 · 30 · 504 = 47,5 м/мин.;

V4 = 0,00314 · 30 · 504 = 47,5 м/мин.;

V5 = 0,00314 · 20 · 200 = 12,6 м/мин.;

Выбранные значения nст и соответствующие им Vф заносим в табл. 2.1.

2.10. Расчет основного времени t0.

Формулы для расчета t0 для различных видов обработки приведены на

с.609 /5/.

Так для токарных переходов

τ0 =

где L1, L2 - соответственно величины врезания и перебега резца, мм;

L - длина обрабатываемой поверхности, мм.

Значения L1 и L2 приведены в табл.2 /5/ с.620.

В нашем случае (рис.2.1).

t01 = = 0,146 мин.;

t02 = = 0,35 мин.;

t03 = = 0,109 мин.;

t04 = = 0,52 мин.;

t05 = 1,29 мин.

Значения t0j заносим в табл.2.1.

2.11. Расчет силы резания Pz.

Согласно с.271 /2/ окружная составляющая силы резания определяется выражением

Pz = . , кг,

где

Выбрав для наших условий из табл.22 /2/ с.273 значения постоянных получим расчетную зависимость

Pz = 204 t1,0 S0,75 Kp

Частные значения поправочных коэффициентов Кi выбираем из табл.23 /2/ с.275. Значения их вместе с Krj приведены в табл. 2.5.

Таблица 2.5.

Поправочные коэффициенты Ki и Kрj на усилие резания

Условия об- работки Угол в пла- не,φ0 Передний угол, γ0 Угол l0 Радиус при вершине r, мм Krj
Р \ Кi КI К2 К3 К4 Кp
0,89 I I I 0,89
0,89 I I I 0,89
0,89 I I I 0,89
0,89 I I I 0,89
0,94 I I I 0,94

Рассчитаем значение Pz для каждого резца

Pz1 = 204 × 3 × 0,270,75 × 0,89 = 204 кГ;

Pz2 = 204 × 3 × 0,270,75 × 0,89= 204 кГ;

Pz3 = 204 × 5 ×0,100, 75 × 0,89 = 161 кГ;

Pz4 = 204 × 15 × 0,0210,75 × 0,89 = 150 кГ;

Pz5 = 204 × 1 × 0,270,75 × 0,94 = 72,2 кГ.

2.12. Расчет мощности резания.

Выполняется для сравнения эффективной мощности резания Nе с мощностью станка Nст. Расчет выполняется по формуле /2/ с.271.



Nе= Nст

Поскольку Ne = max будет соответствовать переходу c (Pz · V) = max, то рассчитаем эти произведения для всех резцов.

Pz1 · V1 =204 · 71,8 = 14600 кГм/мин. = max;

Pz2 · V2 =204 ·75 = 11628 кГм/мин.

Pz3 · V3 = 161 · 47,5 = 7600 кГм/мин.

Pz4 · V4 = 150 · 47,5 = 7100 кГм/мин.

Pz5 · V5 = 72,2 · 12,6 = 909 кГм/мин.

Таким образом, наибольшая мощность резания будет на первом переходе

Ne = = 2,39 кВт

Она значительно меньше Ncт= 11 кВт, поэтому изначально должен быть выбран станок меньших габаритов и мощности. Полученные значения Pzj и Ne заносим в табл. 2.1.

3.НАЗНАЧЕНИЕ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ ДЛЯ ОПЕРАЦИЙ


5831675499686904.html
5831723587125368.html
    PR.RU™